Warning: include() [function.include]: http:// wrapper is disabled in the server configuration by allow_url_include=0 in /var/www/u8485259/data/www/ninasb.ru/manuals/prikl_mech_14.html on line 16

Warning: include(http://ninasb.ru/includes/head.php) [function.include]: failed to open stream: no suitable wrapper could be found in /var/www/u8485259/data/www/ninasb.ru/manuals/prikl_mech_14.html on line 16

Warning: include() [function.include]: Failed opening 'http://ninasb.ru/includes/head.php' for inclusion (include_path='.:') in /var/www/u8485259/data/www/ninasb.ru/manuals/prikl_mech_14.html on line 16

Прикладная механика / Методички

Прямой поперечный изгиб призматического стержня

Ключевые слова: прочность, жесткость, двутавр, швеллер, рациональное сечение, равнопрочность.

При прямом поперечном изгибе в сечениях стержня возникает изгибающий момент Мх и поперечная сила Qy (рис. 1), которые связаны с нормальными s и касательными tyz напряжениями

Выведенная в случае чистого изгиба стержня формула для прямого поперечного изгиба, вообще говоря, неприменима, поскольку из-за сдвигов, вызываемых касательными напряжениями tyz, происходит депланация поперечных сечении (отклонение от закона плоских сечений). Однако для балок с высотой сечения h<l/4 (рис. 2) погрешность невелика и ее применяют для определения нормальных напряжений поперечного изгиба как приближенную. При выводе условия прочности при чистом изгибе использовалась гипотеза об отсутствии поперечного взаимодействия продольных волокон. При поперечном изгибе наблюдаются отклонения от этой гипотезы:

а) в местах приложения сосредоточенных сил. Под сосредоточенной силой напряжения поперечного взаимодействия могут быть достаточно велики и во много раз превышать продольные напряжения sz, убывая при этом, в соответствии с принципом Сен-Венана, по мере удаления от точки приложения силы;

б) в местах приложения распределенных нагрузок. Так, в случае, приведенном на рис. 2, б, напряжения от давления на верхние волокна балки sy = -q/b. Сравнивая их с продольными напряжениями sz, имеющими порядок

приходим к выводу, что напряжения sy << sz при условии, что h2 << l2, так как sy /sz(h/l)2 << 1.

Получим формулу для касательных напряжений tyz. Примем, методика расчета нормальных напряжений известна, что касательные напряжения равномерно распределены по ширине поперечного сечения (рис. 3). Эта предпосылка выполняется тем точнее, чем уже поперечное сечение стержня. Точное решение задачи для прямоугольного поперечного сечения показывает, что отклонение от равномерного распределения tyz , зависит от отношения сторон b/h. При (b/h)=1,0 оно составляет 12,6%, при (b/h)=0,5 - только 3,3%.

Непосредственное определение напряжений tyz затруднительно, поэтому находим равные им (вследствие закона парности) касательные напряжения tyz, возникающие на продольной площадке с координатой у элемента длиной dz, вырезанного из балки, (рис. 3). Сам элемент показан на рис. 4. От этого элемента продольным сечением, отстоящим от нейтрального слоя на у, отсекаем верхнюю часть, заменяя действие отброшенной нижней части касательными напряжениями t (индекс гу в дальнейшем опускаем), равнодействующая которых dT=tbdz показана на рис. 5. Здесь, согласно второй предпосылке

t=const по ширине элемента b. Нормальные напряжения s и s + ds, действующие на торцевых площадках элемента, также заменим их равнодействующими

Согласно первой предпосылке нормальные напряжения определяются уже известным способом, , где Sxw - статический момент отсеченной части площади поперечного сечения w относительно оси Ох.

Рассмотрим условие равновесия элемента (рис. 5) составив для него уравнение статики Sz = 0:

откуда после несложных преобразований, учитывая, что

получаем формулу для касательных напряжений при нормальном поперечном изгибе призматического стержня

которая называется формулой Журавского. В этой формуле by - ширина сечения в том месте, где определяются касательные напряжения, а статический момент, подставляемый в эту формулу, может быть вычислен как для верхней, так и для нижней части (статические моменты этих частей сечения относительно его центральной оси Ох отличаются только знаком, так как статическим момент всего сечения равен нулю).

В качестве примера применения формулы Журавского построим эпюру касательных напряжений для случая прямоугольного поперечного сечения балки (рис. 6). Учитывая, что для этого сечения

получаем

где F=bh - площадь прямоугольника.

Как видно из формулы, касательные напряжения по высоте сечения меняются по закону квадратичеокой параболы, достигая максимума на нейтральной оси

Сделаем несколько замечаний, касающихся расчетов на прочность при прямом поперечном изгибе. В отличие от простых видов деформации, когда в поперечных сечениях стержня возникает лишь один силовой фактор, к которым относятся и изученные выше растяжение (сжатие) и чистый изгиб, прямой поперечный изгиб должен быть отнесен к сложным видам деформации. В поперечных сечениях стержня при поперечном изгибе возникают два силовых фактора: изгибающий момент Мх и поперечная сила Qy (рис. 7), напряженное состояние является упрощенным плоским, при котором в окрестности произвольно выбранных точек поперечного сечения действуют нормальные s и касательные t напряжения. Поэтому условие прочности для таких точек должно быть сформулировано на основе какого-либо уже известного критерия прочности.

Однако учитывая, что наибольшие нормальные напряжения возникают в крайних волокнах, где касательные напряжения отсутствуют (рис. 7), а наибольшие касательные напряжения во многих случаях имеют место в нейтральном слое, где нормальные напряжения равны нулю, условия прочности в этих случаях формулируются раздельно по нормальным и касательным напряжениям

Покажем, что доминирующая роль в расчетах на прочность балки, подвергнутой поперечному изгибу, будет принадлежать расчету по нормальным напряжениям. Для этого оценим порядок max s и max t на примере консольной балки, показанной на рис. 8:

так как Тогда

откуда max t<<maxs, а поскольку [t]/[s] 0,5 то доминирующим в этом случае будет расчет по нормальным напряжениям и условие прочности, например, для балки из пластичного материала, работающей на прямой изгиб, как и в случае чистого изгиба будет иметь вид

Рациональные формы поперечных сечений при изгибе

Наиболее рациональным следует признать сечение, обладающее минимальной площадью при заданной нагрузке (изгибающем моменте) на балку. В этом случае расход материала на изготовление балки, будет минимальным. Для получения балки минимальной материалоемкости нужно стремиться к тому, чтобы по возможности наибольший объем материала работал при напряжениях, равных допускаемым или близким к ним. Прежде всего рациональное сечение балки при изгибе должно удовлетворять условию равнопрочности растянутой и сжатой зон балки. Иными словами необходимо, чтобы наибольшие напряжения растяжения (max sр) н наибольшие напряжения сжатия (max sс) одновременно достигали допускаемых напряжений [sр] и [sс].

Поэтому для балки из пластичного материала (одинаково работающего на растяжение и сжатие: [sр] = [sс] = [s]), условие равнопрочности выполняется для сечений, симметричных относительно нейтральной оси. К таким сечениям относится, например, прямоугольное сечение (рис. 9, а), при котором обеспечено условие равенства maxsр=maxsс. Однако в этом случае материал, равномерно распределенный по высоте сечения, плохо используется в зоне нейтральной оси. Чтобы получить более рациональное сечение, необходимо возможно большую часть материала переместить в зоны, максимально удаленные от нейтральной оси. Таким образом, приходим к рациональному для пластичного материала сечению в форме симметричного двутавра (рис. 9, б), у которого возможно большая часть материала сосредоточена на полках (горизонтальных массивных листах), соединенных стенкой (вертикальным листом), толщина которой (d) назначается из условий прочности стенки по касательным напряжениям, а также из соображений ее устойчивости (см. гл. 15). К двутаврому сечению близко по критерию рациональности так называемое коробчатое сечение (рис. 9, в).

Рассуждая аналогично, приходим к выводу, что для балок из хрупкого материала наиболее рациональным будет сечение в форме несимметричного двутавра, удовлетворяющего условию равнопрочности на растяжение и сжатие (рис. 10):

которое вытекает из требования

Идея рациональности поперечного сечения стержней при изгибе реализована в стандартных тонкостенных профилях, получаемых методами горячего прессования или прокатки из рядовых и легированных конструкционных высококачественных сталей, а также алюминия и алюминиевых сплавов, получивших широкое распространение в строительстве, машиностроении, авиационном машиностроении. Широко распространены показанные на рис. 11: а - двутавр, б - швеллер, в - неравнобокий уголок, г-равнобокий уголок. Реже встречаются тавр, таврошвеллер, зетовый профиль и др. Употребляются также холодногнутые замкнутые сварные профили.

Поскольку по соображениям технологии сортамент стандартных профилей по размерам ограничен (например, наибольший прокатный двутавр согласно ГОСТ 8239-72 имеет высоту 550 мм), то для больших пролетов приходится применять составные (сварные или клепаные) балки.

ОГЛАВЛЕНИЕ


Warning: include() [function.include]: http:// wrapper is disabled in the server configuration by allow_url_include=0 in /var/www/u8485259/data/www/ninasb.ru/manuals/prikl_mech_14.html on line 271

Warning: include(http://ninasb.ru/includes/footer.php) [function.include]: failed to open stream: no suitable wrapper could be found in /var/www/u8485259/data/www/ninasb.ru/manuals/prikl_mech_14.html on line 271

Warning: include() [function.include]: Failed opening 'http://ninasb.ru/includes/footer.php' for inclusion (include_path='.:') in /var/www/u8485259/data/www/ninasb.ru/manuals/prikl_mech_14.html on line 271